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    可燃制冷劑惰化機理及實驗研究


    3    實驗結果
    3.1  實驗裝置
     
        參照GB/T12474-90 規定的空氣中可燃氣體爆炸極限測定方法[4],設計并組建了可燃制冷劑爆炸極限測試裝置,實驗裝置流程圖如圖 1 所示。圖 2 所示為混合工質爆炸極限圖。

    可燃制冷劑惰化機理及實驗研究

    3.2  實驗結果與分析

        本文對 A/ R152a、B/ R290、B/ R152a 等三組不同體積配比的樣氣在常溫常壓下進 行了可燃可爆性實驗。由于點火和爆炸過程迅速,尤其是當反應管內樣氣中可燃制冷劑 的體積分數達到爆炸極限附近時,爆炸現象的判斷不明顯,筆者對整個實驗過程進行了 錄像,以確定爆炸現象的發生。

        A/ R152a、B/ R290、B/ R152a 的阻燃劑的對可燃制冷劑的惰化抑制效果曲線如圖 3至圖 6 所示。

    可燃制冷劑惰化機理及實驗研究

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    由圖 3—圖 6 可知:
    1 隨著阻燃劑與可燃制冷劑體積比的增大,混合物中可燃制冷劑爆炸上限急劇下降,爆炸下限緩慢升高,爆炸區間不斷縮小,直至達到臨界抑爆點。結果表明阻燃制冷 劑對可燃制冷劑爆炸上限的抑制效果比爆炸下限好;

    2  B/R152a 的臨界抑爆比和燃爆區間相對 A/R152a 的臨界抑爆比和燃爆區間都小,表明阻燃制冷劑 B 比 A 對可燃制冷劑的阻燃抑制效果明顯;

    3  隨著β(制冷劑 F 原子和 H 原子之比)增大,二元混合制冷劑臨界抑爆比和燃 爆區間不斷減小,B/R152a 比 A/R152a 安全使用范圍大。

    臨界抑爆點對應的阻燃劑的濃度即為阻燃劑的z*小惰化濃度。由圖 3 至圖 5 根據實驗數據所得阻燃劑的z*小惰化體積分數并與通過公式 8 計算的理論值比較如表 1 所 示。

    可燃制冷劑惰化機理及實驗研究
    從圖 3—圖 5 和表 1 可知,依據公式 8 所估算值和實際實驗值絕對誤差較小,吻合程度較高,估算值對實驗測定有指導意義。
    利用現有文獻的數據來進行z*小惰化濃度的估算,估算值與實驗值有一定的偏差,這是因為:依據基團貢獻法得到的公式 8 基于火焰傳播速度為基礎,可燃制冷劑的火焰 傳播一般通過實驗得到,影響因素較多,所以,導致估算值和實驗值有偏差。準確測定 火焰z*大傳播速度,更加合理的劃分基團,便能更加準確估算阻燃劑的z*小惰化濃度, 對實驗和實際應用都有較強的指導意義。
     
    4  結論
    1) 應用基團貢獻法得到阻燃劑的抑制系數φ,結合燃燒學相關理論,得到混合工質中
    阻燃劑的z*小惰化濃度 Cin min的估算公式。
    2) 通過加阻燃劑后 R152a、 R290 等三組混合制冷劑的爆炸極限實驗,得到阻燃劑的 對可燃制冷劑的惰化抑制效果曲線。
    3) 比較阻燃劑的z*小惰化濃度的理論估算值和實驗值,發現兩者絕對誤差在 1.2%以 內,兩者基本吻合。此理論估算公式對可燃制冷劑的安全使用有一定的指導意義。
    參考文獻
    [1] Roser, W.A., Wise,H. and Miller,J., Seventh symposium (international) on combustion, butter worth, London,1959:175
    [2]T.Noto, V.Bahushok, A.Hamins etc. Inhibition effectiveness of halogenated compounds.Combustion and flame.1998:112:147-160
    [3] Anthony Hamins and Paul Bortthwick. Supperssion of ignition over a heated metal surface. Combustion and flame.1998,112:161-170.
    [4]GB/T 12474-90,空氣中可燃氣體爆炸極限測定方法[S].
    The National Standard, P.R.C., Testing method of the explosion limit of the flammable gas in the air, GB/T12474-90

     


    標簽: 可燃制冷劑化機理及實驗研究  

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